سفارش تبلیغ
صبا ویژن
هرکس خود را نشناسد، به غیر خود نادانتر باشد . [امام علی علیه السلام]
 

شنبه 96 اسفند 26 , ساعت 11:38 عصر
گاهگاهی به خودم می نگرم

در فراسوی رویا و خیال

جایی ماورای احساس گناه

خسته از تزویر و ریا

من به خود می نگرم

در مرور خاطرات به عقب می نگرم

ناگزیر روح خود را به تمسخر می گیرم

گاهگاهی به خودم می نگرم


پنج شنبه 96 اسفند 24 , ساعت 7:56 عصر

قدرت سیستم های مدرن، سیستم های متصل به بسیاری از نیروگاه های بزرگ با سیستم انتقال و توزیع پیچیده هستند و روز به روز از طریق توسعه ی عظیم با توجه به نیاز روزافزون به برق، پیچیده تر می شوند. پایداری سیستم قدرت برای ایجاد اعتماد قدرت به مصرف کننده بسیار مهم است. اصطلاح "ثبات" برای یک سیستم قدرت توسط توانایی سیستم برای بازگرداندن عملکرد آن به حالت پایدار در حداقل زمان ممکن پس از اینکه به نوعی تداخل یا اختلال در سیستم رخ داد، تعریف می شود. سیگنال ثبات کوچک یکی از مشکلات پایداری اولیه مواجهه با دستگاه های همزمان از شبکه برق است که LFO ها را ناشی از اختلالات ایجاد می کند. دو نوع سیستم نوسان در سیستم های قدرت یافت می شوند که نوسانات حالت های متفاوتی هستند نوسانات حالت محلی و نوسانات حالت درون محدوده، که در آن در یک منطقه خاص ژنراتورهای یک ناحیه تحت تاثیر نوسان ژنراتور از مناطق دیگر قرار می گیرد، در حالی که حالت محلی با توجه به نوسان یکدیگر به ژنراتورها است. استفاده از رگولاتور ولتاژ اتوماتیک (AVR) با ژنراتورهای همزمان برای حفظ ولتاژ ثابت، گشتاور مهار کننده روتور را کاهش می دهد و LFO ها را تولید می کند اگر این نوسانات برای یک دوره طولانی ادامه یابد در صورتی که ماندگاری کافی در دسترس نباشد حتی ممکن است توان قدرت انتقال سیستم منجر به قطع شدن شبکه شود. بنابراین سیستم قدرت برای خنثی کردن این نوسانات برای حفظ هماهنگی ژنراتورها در طول اختلالات بسیار مهم است تثبیت کننده های سیستم قدرت (PSS) می توانند این LFO ها را با تولید سیگنال کنترل اضافی برای سیستم تحریک ژنراتور خنثی کنند PSS بر اساس اصل روش جبران فاز کار می کند و عملکرد آن برای خنثی کردن LFO ها بستگی به تنظیم مناسب پارامترهای حیاتی آن است.تعداد زیادی از تکنیک های هوشمند که به طور کلی بر اساس رویکردهای هوشمندانه و تکاملی هستند، در ادبیات اخیر برای طراحی PSS برای خنک شدن نوسانات سیگنال کوچک یافت شده است. در میان این تکنیک ها، الگوریتم ژنتیک ، الگوریتم جستجوی بت ، الگوریتم نگهداری باکتری ، الگوریتم جستجوی عقب نشینی ، کلونی های زنبور عسل مصنوعی ، شبکه عصبی و رگرسیون برداری  به طور گسترده ای برای تنظیم پارامترها در صنعت برق استفاده می شود.

برای این اهداف، صنایع نیز از تکنیک های متداول مانند PSS استفاده می کنند اما با توجه به عملکرد بهتر و کارایی روش های بهینه سازی اکتشافی، توجه بیشتری نسبت به تکنیک های متداول دارند، اما بیشتر تکنیک های اکتشافی دقیق هستند و راه حل دقیقا بهینه سازی را تضمین نمی کنند که راه حلی بهتر نسبت به بقیه است، بنابراین احتمال دارد که در حداقل مکان به دام افتاده یا در یک مرحله زودرس همگرا شود. با این حال، ابرهارت و کندی یک الگوریتم جستجوی تحولی الهام گرفته PSO از رفتار اجتماعی دسته پرندگان و دسته ماهی هاست.  PSO  در مکان حالت مطلوب گرفتار نشده و می تواند به طور موفقیت آمیز از راه حل مطلوب جهانی استفاده کند. در نتیجه، برای حل بسیاری از مشکلات مهندسی از جمله مسئله بهینه سازی چند هدف قرار دادن بهینه از واحدهای اندازه گیری فازور، تخصیص منابع توزیع انرژی ، اعزام نیروی واکنش پذیر بهینه ، در سیستم قدرت شبکه های کاربرد دارد. در این مقاله، یک تکنیک متفاوتی بر به نام PSO مبتنی بر هوشمند داری برای تنظیم پارامترهای PSS استفاده می شود. عملکرد PSS تنظیم شده در PSO در خاموش کردن LFO ها در یک شبکه بی کران یکپارچه باس (SMIB)  با نتایج بدست آمده از مزایای ثابت PSS مقایسه شده است. علاوه بر این، نسبت کمترین مقدار خنک کننده و مقادیر ویژه شبکه PSO  با کار ارجاعی که با استفاده از رویکرد بهینه سازی اکتشافی مانند الگوریتم جستجوی عقب نشینی (BSA) مورد استفاده قرار می گیرد مقایسه می شود.

3.مدلسازی قدرت سیستم

همانطور که در شکل 1 نشان داده شده محل بار یک سیستم SMIB  در نظر گرفته شده که شامل ژن ترکیبی مجهز به PSS است .یک خط انتقال، ژنراتور را به یک باس بی نهایت متصل می کند که نشان می دهد بقیه سیستم قدرت و ولتاژ و فرکانس آن باس ثابت باقی می ماند.

 

شکل 1 سیستم بی کران باس دستگاه  با PSS

در سیستم  SMIB ژنراتور سنکرون در نظر گرفته شده از مدل مرتبه چهارم است که موسسه مهندسی برق و الکترونیک (IEEE) استاندارد نوع تحریک سیستم به صورت زیر داده شده است:

 

ولتاژ ترمینال و قدرت خروجی ژنراتور می تواند از لحاظ مقادیر محور مستقیم و چهار بعدی، یعنی جریان و ولتاژ مطابق معادلات زیر بیان شود:

 

جایی که ولتاژ محور مستقیم و چهار بعدی را می توان با معادلات زیر بیان کرد:

 

 

مدل خطی شبکه SMIB از مرجع [2] گرفته شده است، جایی که اثر متقابل بین متغیرها با شش ثابت (K1-K6) نشان داده شده است. ارئه خطی سیستم از شکل 1 به شرح زیر است:

 

 

4.پایداری سیستم قدرت

 

شکلل 2 تا 4 به ترتیب PSS مبتنی بر کنترل کننده انقباض پیوسته (PI)، نسبت کامل گرفته شده (PID) و انحراف معیار را نشان می دهند. در اینجا PSS ها تغییر فرکانس زاویه ای ژنراتور  را به عنوان ورودی و بازگشت سیگنال کنترل (uPSS) به عنوان خروجی هستند. قطعه های شکست یا استراحت کنترل کننده را در حین حالت پایدار سیستم قدرت غیر فعال می کند و قطعه های محدود کننده دامنه سیگنال های کنترل را محدود می کند.

پس از اتصال PSS، بردارهای حالت و  برای سیستم SMIB به دست می آیند.

 

شکل 4 ساختارپس فاز-پیش فاز PSS

مدل فضای حالت شبکه برق متصل به ماشین مجرد (SMIB) با PSS مبتنی بر کنترل کننده PID، PID و پایدار سرب ر می تواند درمرجع [15]  ببینید.  علاوه بر این، پارامترهای مربوطه از منابع [14]و [15] گرفته شده است.

5. مشکل بهینه سازی پیشنهاد شده

برای بهبود میرایی شبکه الکتریکی ،مشکل بهینه سازی  تابع هدف می تواند  با هدف حداکثر رساندن نرخ میرایی حداقل به صورت فرمول زیر ارائه شود:

 

که در آن  کمترین نرخ میرایی که از مقادیر خاص یک مجموعه جمعیت به دست می آید.  مقدار نسبت ماندگاری را می توان از قسمت واقعی و بخش خیالی از مقادیر ویژه به صورت زیر محاسبه کرد:

 

مقادیر ویژه  به دست آمده از ماتریس سیستم معادلات (12) - (9) و همچنین معادلات سیستم  اضافه شده از ساختار PSS استفاده می شود. با این حال، مشکل طراحی PSS مبتنی بر PI کنترل دارای محدودیت های زیر است:

 

مشکل طراحی PSS مبتنی بر کنترل کننده PID دارای محدودیت های زیر است:

 

مشکل طراحی PSS مبتنی بر کنترل کننده انقباض پس فاز- پیش فاز دارای محدودیت های زیر است:

 

پارامترهای محدودیت ارائه شده در بالا از طریق الگوریتم جستجوی بکترک بهینه سازی می شوند.

 

4.بهینه سازی ازدحام ذرات (PSO)

در ابتدا، PSO با جمعیتی از راه حل های تصادفی شروع می شود و سپس به دنبال راه حل بهینه جهانی می رود اگرچه به طور مداوم ارتقا جمعیت است.  بخش های زیراز این بخش خلاصه مراحل روش PSO را نشان می دهند:

گام یک: مقداردهی اولیه
تولید موقعیت های تصادفی PSO و سرعت برای ذرات از فضاهای جستجو با استفاده از معادلات زیربدست می آید.

 

جایی کهi  و j اندازه ذرات و ابعاد تشکیل دهنده هستند. U توزیع یکنواخت است و مرزهای پایین تر و بالاتر از پارامترهای  و  را نشان می دهد. حداقل و حداکثر مقادیر سرعت برای هر ذره با استفاده از معادلات زیر تعیین می شود:

 

جایی که NN = 10  برای این مقاله به وسیله  یک روش آزمایشی و خطا انتخاب شده است.

 

مرحله :b تست سازگاری و ذخیره بهترین راه حل

سازگاری تمام ذرات ارزیابی می شود و براین اساس بهترین موقعیت های فردی و جهانی به روز و ذخیره می شود و در نهایت بهترین موقعیت به عنوان راه حل بهینه انتخاب می شود.

 

نمودار5. نمودارگردشی بهینه سازی ازدحام ذرات (PSO)

 

مرحله :c به روز رسانی وزن، سرعت و موقعیت

برای به روز رسانی وزن، سرعت و موقعیت ذرات از فرمول زیر استفاده شده است. اگر موقعیت ها و سرعت ذرات نقاط حداقل یا حداکثر خود را محدود کنند، به ترتیب به حداقل یا حداکثر مقادیر تنظیم می شوند.

 

جایی که  برای این مقاله انتخاب شده اند و  و   اعداد تصادفی در [0، 1] از طریق  خطای سیستماتیک است. علاوه براین  = بهترین موقعیت مکانی و  = بهترین موقعیت کلی در تولید نیرو (t-1).

مرحله d: بررسی معیارهای پایانی

برای جلوگیری از همگرایی زود رس معیارهای پایانی پس از 230 تولید بررسی می شود و اگر تابع هدف دیگر برای 270 تولید دیگر باقی بماند یا برنامه به حداکثر تعداد تولید های پیش تعیین شده خود برسد، برنامه متوقف می شود موقعیت ها و سرعت های بیشتری برای ذرات ایجاد می کند و در نهایت الگوریتم پایان می یابد. شکل 5 نمودار جریان  گردشی کامل رویکرد بهینه سازی ازدحام ذرات را فراهم می کند.

5. نتایج شبیه سازی و بحث

. Aمقادی ویژه و تحلیل نسبت کم میرایی

شکل 6 تغییرات تابع هدف (نسبت کم ماندگاری) را برای هفت عملکرد مختلف با توجه به تعدادی از تکرارهای پیشین نشان می دهد، در حالی که بهینه سازی PSS مبتنی بر کنترل کننده پایداری منجر می شود. این گراف اعتماد روش پیشنهادی PSO را فراهم می کند، زیرا هر اجرا با مقدار معینی (~ ) تابع هدف متوقف می شود. در نتیجه، می توان نتیجه گرفت که با وجود جمعیت اولیه،  PSO  قادر به یافتن راه حل بهینه جهانی است که پایداری روش پیشنهادی را تضمین می کند. با این حال، تغییرات توابع هدف برای PSS  مبتنی بر کنترل کننده PI و PID به دلیل کوتاهی ارائه نشده است.

 

شکل 6 .تغییرات تابع هدف برای هفت عملکرد مختلف

 

مقادیر ویژه با حداقل نسبت میرایی مدل خطی شده بدون PSS و با انواع مختلف PSS مبتنی بر کنترل کننده تنظیم شده با PSO در جدول 1 و2  خلاصه شده است. علاوه بر این، نتایج به دست آمده از کار ارجاع شده با استفاده از BSA برای همان شبکه و پارامترها نیز در جدول 1 و 2 آمده است. پیشنهادات PSO پیشنهاد شده و مراجع BSA اشاره داشتند که با همان حداقل مقدار میرایی برای PI کنترل می شود، همانطور که در جدول 1 دیده می شود نسبت میزان به دست آمده در مقایسه با سیستم بدون PSS بسیار زیاد است. همانطور که در جدول 2 دیده می شود، حداقل نسبت میرایی برای PSS مبتنی بر کنترل کننده PID  با رویکرد پیشنهادی کمی کمتر از کار ارجاع شده است. با این حال، رویکرد پیشنهادی PSO، نسبت پایین تری  به میزان پایین آمدن برای PSS مبتنی بر کنترل کننده پس فاز- پیش فاز بر مبنای BSA ارجاع شده را به دست آورد.

 

همانطور که از دو جدول 1  و 2 دیده می شود، رویکرد پیشنهادی PSO بهترین نسبت میرایی را برای PSS مبتنی بر کنترل کننده پس فاز- پیش فاز بر روی کنترل کننده های دیگر و کارهای ارجاعی به دست می آورد. در نتیجه، عملکرد شبکه قدرت پس از اعمال هر گونه اختلال بیرونی تنها PSO بهینه سازی شده توسط پس فاز- پیش فاز مبتنی بر PSS بر اساس کنترل در بخش زیر به دلیل کوتاهی در نظر گرفته شده است.

B. عملکرد رویکرد پیشنهادی پس از اینکه در معرض یک اختلال قرار دارد

ظرفیت سقوط یک شبکه SIMBelectric پس از قرار گرفتن در معرض اختلال خارجی با استفاده از پایداری و PSO مبتنی بر PSO مبتنی بر کنترل پس فاز- پیش فاز بهینه شده با بهینه سازی PSS با توجه به بررسی برتر PSS تنظیم شده PSO تجزیه و تحلیل شده است. ورودی پالس 10? نیروی گشتاورمکانیکی از s به s اعمال شده است و پاسخ سیستم مربوطه پایدارو طراحی شده است. PSO  تنظیم شده PSS شاهد عملکرد بهتر در شبیه سازی دامنه زمانی نسبت به مقدار ثابت شده است. متغیرهای حالت برای مدل خطی شده بدون PSS  و با استفاده از پایداری PSS مبتنی بر کنترل کننده پایه پیشروی PSO در نمودارهای زیر نمایش داده می شود. شکل 7 رفتار زاویه روتور ماشین برای سیستم SMIB را نشان می دهد. از شکل 7 می توان  نشان داد که مدل خطی بدونPSS از حد فراتر می رود و باعث می شود که سیستم به دلیل اختلال در شبکه برق ناپایدار شود.

از سوی دیگر، هر دو ثابت پایدار PSO پس فاز پیش فاز PSO تنظیم شده پس از تجربه اختلال (قدرت شتاب) سیستم پایداری است، اما درصد بیش از حد، و همچنین زمان حل و فصل برای متعارف، بیشتر از PSS تنظیم PSO که نشان دهنده برتر بودن PSS تنظیم شده PSS بیش از یکی از معمول است.

همانطور که در شکل 8 مشاهده می شود، هر دو PSS تنظیم شده و PSO تنظیم شده، فرکانس زاویه ای دستگاه SMIB را پس از تجربه اختلال خارجی ثابت می کند و PSS تنظیم PSO نشان می دهد که پاسخ بهتر و سریع تر از پاسخ معمولی است.

 

شکل 7 زاویه روتور با توجه به زمان

 

 

شکل 8 فرکانس زاویهای درمیدان با توجه به زمان

 

 

شکل 9 ولتاژ داخلی تولید شده توسط EMF  میدان تولید شده در زمان مناسب

رفتار ولتاژ داخلی در شکل 9 ارائه شده است. در این شکل، درصد بیش از حد برای کنترل PSO تنظیم شده است در حالی که زمان حل و فصل برای PSS متعارف بالاتر است. اگر تصمیم گیرندگان سازنده علاقه مند به پایداری سیستم سریع شود (زمان استهلاک پایین تر) آنگاه عملکرد کنترل کننده PSO بهتر می شود. شکل 10 سیگنال های کنترل برای PSS مبتنی بر PSO و متعارف را نشان می دهد. اگر چه دامنه PSS تنظیم شده PSO بالاتر است، نوسانات سیستم را قبل از حفظ دامنه سیگنال کنترل یک حد پیش تعیین شده (pu 0.1 ~) کاهش می دهد.


پنج شنبه 96 اسفند 24 , ساعت 1:26 صبح
صدایی آشنا میشنوم 

صدای باران

بغض آسمان ترکید

چه با اقتدار آسمان را می خواند

چه با اقتدار فرستادگانش را می خواند

من هنوز در خوابم

چشمانم را باز می کنم

همه جا پایکوبی و جشن است

همه شادند

باد صورت همه را نوازش می کند

حتی صورت مرا

باران به صورت همه بوسه می زند

حتی به صورت من

باور نکردنی است

آفتاب با من سخن می گوید

با همان کسی که از آفتاب فرار می کرد

با لبخندی متین و مهربان

مهربان همچو ساقی متین

همچو سرو

مگر موسیقی باران گوشت را نوازش نکرد ؟

مگر صدای شادی مردم این شهر را نمی شنوی ؟

مگر باد صورتت را نوازش نکرد ؟

از خواب غفلت برخیز

نمیدانم چه زمانی است ؟

فقط می دانم طلوع نزدیک است


جمعه 96 اسفند 4 , ساعت 12:28 عصر

. طراحی کنترل بازخورد تطبیقی

همانطور که قبلا ذکر شد، IC کنترل ساده TM PFC (ST L6561) برای دستیابی به تنظیم ولتاژ ورودی خروجی با ضریب توان بالا از محرک LED استفاده می‌شود. نوار ممنوعه و ولتاژ ارسال LED ممکن است مطابق با زمان عملیات افزایشی به دلیل تغییرات دمایی اتصال با تلفات توان و دمای محیط و همچنین کهنگی دستگاه کاهش یابد. طراحی ولتاژ خروجی ثابت مدار محرک LED سبب تلفات توان جدی در مدار کاهنده تحت عملیات کاهنده [26] - [24] خواهد شد. بنابراین، کنترل بازخورد تطبیقی، همانطور که در شکل 8 نشان داده شده، برای به حداقل رساندن تلفات توان در ترانزیستورهای کاهنده طراحی شده است. ولتاژ تخلیه ترانزیستورهای کاهنده برای تعیین ولتاژ مرجع مناسب  در حلقه کنترل بازخورد ولتاژ حس می‌شود. ولتاژ خروجی محرک LED می‌تواند تنظیم شود بطوریکه ترانزیستورهای کاهنده با حداقل افت ولتاژ عمل می‌شود.

 

شکل 9. نمودار شماتیک نمونه آزمایشگاهی

 

شکل 10. شکل موج اندازه‌گیری شده جریان القاگر

 

 

IV. اثبات تجربی

به منظور بررسی امکان سنجی محرک کم نور LED بررسی شده، نمونه اولیه آزمایشگاهی با مشخصات زیر طراحی و تست شده است:

1) ولتاژ ورودی: 270-90 ولت

2) توان خروجی مجاز: 60 وات.

3) جریان خروجی مجاز: 4/1 آمپر.

 

شکل 9 نمودار شماتیک نمونه‌ آزمایشگاهی را نشان می‌دهد. بر پایه (16) - (13)، پارامترهای طراحی ، ، و n القاگر جفت شده می‌تواند بصورت 86 میکروهانری، 11 میکروهانری  و 13/1 انتخاب شود. 14 میکروهانری اندوکتانس نشتی ثانویه  اندازه‌گیری شد. از (19)، خازن کوپلینگ  می‌تواند بصورت 1 میکروهانری برای دادن 15 ولت حداکثر موج ولتاژ باس dc انتخاب شود. شکل موج جریان القاگر اندازه‌گیری شده مدار نمونه در شکل 10 نشان داده شده است. می‌توان مشاهده کرد که جریان ورودی CCM به دست آورده می‌شود در حالیکه مجموع جریان، جریان ورودی یکسوسازی شده و جریان  تحت TM عمل می‌شود. این در سازگاری با تحلیل نظری نشان داده شده در شکل 5 است. فیلتر ورودی بزرگ در مدار متعارف TM PFC برای القاگر جفت شده بررسی شده مدار SEPIC PFC با استفاده از IC کنترل TM PFC مورد نیاز نیست. ولتاژ ورودی اندازه‌گیری شده  و جریان  در ولتاژهای ورودی 110 و 220  ولت در شکل (b) و (a)11 نشان داده شده است. جریان ورودی  شکل موج تقریبا سینوسی و همفاز با ولتاژ ورودی  است.

شکل 12 هارمونیکهای جریان ورودی اندازه‌گیری شده در ولتاژهای ورودی 110 و 220 ولت را نشان می‌دهد. واضح است که هارمونیکهای جریان با تنظیم کلاس C IEC 61000-3-2  برآورده می‌شوند. تغییرات بازده و ضریب توان تحت ولتاژ ورودی مختلف در شکل 13 نشان داده شده است. تحت عملیات کلی ولتاژ ورودی، بازده تبدیل بیش از 93/0 و ضریب توان بیش از 91/0 می‌تواند به دست آید. ضمنا، شکل 14 شکل موج جریان دیود خروجی را نشان می‌دهد. اتلاف بازیابی معکوس در دیود خروجی  می‌تواند بدلیل ویژگی خاموش شدن سوئیچینگ جریان صفر آن حذف شود.

 

شکل 11. شکل موج جریان ورودی اندازه‌گیری شده در (a) 110 ولت و (b) 220 ولت

 

 

شکل 12. هارمونیکهای جریان ورودی اندازه‌گیری شده

 

شکل 13. بهره‌وری اندازه‌گیری شده و تغییرات ضریب توان

 

شکل 14. شکل موج جریان دیود خروجی

 

در این مقاله، روش کاهنده PWM بهبود یافته برای کنترل جریانهای مختلف لامپ LED مورد استفاده قرار می‌گیرد. شکل 15 جریانهای اندازه‌گیری شده لامپ LED تحت شرایط مختلف عملیات کاهنده را نشان می‌دهد. دامنه شناسایی 350 میلی‌آمپر برای چهار جریان لامپ LED می‌تواند تحت عملیاتهای کاهنده مختلف به دست آید. مقدار متوسط ??جریانهای لامپ LED فقط با یک کنترلر PWM برای تنظیم روشنایی لامپ تنظیم می‌شود. شکل 16 تغییرات ولتاژ خروجی اندازه‌گیری شده محرک LED را نشان می‌دهد. می‌توان مشاهده کرد که ولتاژ لامپ LED مطابق با زمان عملیاتی بدلیل افزایش دمای لامپ کاهش می‌یابد. با استفاده از کنترل بازخورد تطبیقی ??بررسی شده، ولتاژ خروجی محرک LED می‌تواند برای کاهش تلفات توان در مدار کاهنده تنظیم شود. اگر رشته‌های LED درجه حرارت مختلف اتصال عملیاتی دارند، تلفات توان بر ترانزیستورهای کاهنده ممکن است متفاوت باشد. در طراحی عملی، تمام رشته‌های LED در مخزن حرارتی با داشتن شرط درجه حرارت یکسان نصب می‌شوند.

شکل 17 تغییرات بهره‌وری تحت شرایط مختلف عملیات کاهنده را نشان می‌دهد. بیش از 3 درصد بهبود بازده می‌تواند در ورودی 220 ولت تحت عملیات کاهنده 25 درصد  با استفاده از روش کنترل بازخورد تطبیقی مورد?? مطالعه بدست آید. توزیع اتلاف توان محرک LED بررسی شده تحت شرط بار مجاز در شکل 18 نشان داده شده است. تلفات توان در اثر موج جریان  زیاد در سیم پیچ خروجی القاگر جفت شده ممکن است عملکرد بهره‌وری برای طراحی ولتاژ خروجی پایین را تخریب کند. این می‌تواند تا حدی با افزایش سطح ولتاژ خروجی حل شود. با این حال، ولتاژ خروجی بیش از 50 ولت برای محرک LED  به طراحی جداسازی اضافی برای ملاحظات ایمنی نیاز خواهند داشت. تنشهای ولتاژ بالا در دستگاههای توان همچنین هزینه مدار و تلفات سوئیچینگ برای طراحی ولتاژ خروجی بالا را افزایش می‌دهد. به هر حال، در این مقاله، نمونه 60 وات با ولتاژ خروجی حدود 43 ولت را پیاده‌سازی کردیم که عملکرد عالی بهره‌وری با استفاده از توپولوژی مدار ساده با طراحی کنترل بازخورد تطبیقی را ارائه می‌کند. شکل 19 مقایسات عملکرد اندازه‌گیری شده بین محرک LED بررسی شده با کنترل بازخورد تطبیقی ??و توپولوژی TM SEPIC PFC معمولی با کنترل ولتاژ ثابت را نشان می‌دهد. می‌توان مشاهده کرد که توپولوژی بررسی شده ویژگیهای بازده و ضریب توان بهتری تحت بهره‌برداری ولتاژ ورودی کلی از 90 تا 270 ولت دارد.

 

 

شکل 15 . شکل موج جریان اندازه‌گیری شده لامپ LED تحت (a) 100 درصد (b) 70 درصد و (c) 20 درصد عملیاتهای کاهنده

 

شکل 16. تغییرات ولتاژ خروجی اندازه‌گیری شده

 

 

شکل 17. مقایسات بهره‌وری برای محرکهای LED با و بدون کنترل بازخورد تطبیقی (از جمله مدار کاهنده)

 

 

 

شکل 18. توزیع اتلاف توان محرک LED بررسی شده

 

شکل 19. مقایسات بهره‌وری بین محرک LED بررسی شده و معمولی

 

V. نتیجه گیری

در این مقاله، محرک LED کم نور برای کاربردهای نورپردازی توان پایین ارائه کرده‌ایم. تحت بهره‌برداری ولتاژ ورودی کلی، بهره وری بالا و ضریب توان بالا می‌تواند بوسیله القاگر جفت شده مبدل SEPIC PFC با طراحی کنترل بازخورد تطبیقی ??به دست آید. روش کاهنده PWM بهبود یافته نیز برای تنظیم جریان و روشنایی LED بررسی شد. دامنه جریان لامپهای LED می‌تواند در یک وضعیت خاص پیشنهادی با صفحات داده LED تنظیم شود. نمونه آزمایشگاهی ساخته و تست شد. شکل موج تجربی نمونه آزمایشگاهی به منظور بررسی امکان سنجی طرح پیشنهادی نشان داده شدند.

 

 

 



لیست کل یادداشت های این وبلاگ